浙江電網(wǎng)電力系統(tǒng)穩(wěn)定器PSS試驗綜述
電力系統(tǒng)穩(wěn)定器(簡稱PSS)是勵磁系統(tǒng)的一個附加功能，用于提高電力系統(tǒng)阻尼、解決低頻振蕩問題，是提高電力系統(tǒng)動態(tài)穩(wěn)定性的重要措施之一。它抽取與此振蕩有關(guān)的信號，如發(fā)電機有功功率、轉(zhuǎn)速或頻率，加以處理，產(chǎn)生的附加信號加到勵磁調(diào)節(jié)器中，使發(fā)電機產(chǎn)生阻尼低頻振蕩的附加力矩。本文總結(jié)了八年來浙江電網(wǎng)大型機組PSS的試驗情況，敘述了試驗方法，提供了各個環(huán)節(jié)試驗結(jié)果和分析說明，從中得到一些認識、規(guī)律，提出對進一步開展PSS工作的看法，有助于PSS的推廣和應(yīng)用。
一、浙江電網(wǎng)PSS試驗情況
1.勵磁控制系統(tǒng)滯后特性的測量
勵磁控制系統(tǒng)滯后特性即無補償頻率特性。因勵磁控制系統(tǒng)滯后特性的存在，加到勵磁調(diào)節(jié)器的附加信號經(jīng)滯后才能產(chǎn)生附加力矩。測量勵磁控制系統(tǒng)滯后特性，應(yīng)測量附加力矩對PSS迭加點的滯后角度。由于附加力矩無法測量，實際上是測量機端電壓對PSS迭加點的滯后角度。因為在發(fā)電機高功率因數(shù)運行時，機端電壓對PSS迭加點的滯后角度近似等于附加力矩對PSS迭加點的滯后角度。
由試驗可見：
(1)勵磁控制系統(tǒng)滯后特性基本分為兩種：自并勵系統(tǒng)(約-40°～90°)：勵磁機勵磁系統(tǒng)(約-40°～-150°)。
(2)同一頻率角度范圍，表示同一發(fā)電機勵磁系統(tǒng)在不同的系統(tǒng)工況和發(fā)電機工況下有不同的滯后角度，從幾度到十幾度，其中也包含了測量誤差。
(3)溫州電廠與臺州電廠雖采用同一勵磁控制系統(tǒng)，因轉(zhuǎn)子電壓反饋和調(diào)節(jié)器放大倍數(shù)不同，勵磁系統(tǒng)滯后特性發(fā)生明顯變化。
(4)勵磁調(diào)節(jié)器的PSS迭加點位置不同，勵磁控制系統(tǒng)滯后特性也不同。
2.有補償頻率特性的測量
有補償頻率特性，由無補償頻率特性與PSS單元相頻特性相加得到，用來反映經(jīng)PSS相位補償后的附加力矩相位。DL／T650-1998《大型汽輪發(fā)電機自并勵靜止勵磁系統(tǒng)技術(shù)條件》提山，有補償頻率特性在該電力系統(tǒng)低頻振蕩區(qū)內(nèi)要滿足-80°～-135°的要求，此角度以機械功率方向為零度。根據(jù)試驗的方便情況，可采用兩種方法：(1)斷開PSS信號輸入端，在PSS輸入端加噪聲信號，測量機端電壓相對PSS輸入信號的相角：(2)PSS環(huán)節(jié)的相角加上勵磁控制系統(tǒng)滯后相角。
由試驗可見：
(1)通過調(diào)整PSS參數(shù)，可以使有補償頻率特性在較寬的頻率范圍內(nèi)滿足要求。
(2)ALSTHOM機組PSS低頻段相位補償特性未能滿足要求。
(3)北侖電廠1號機PSS在小于0．4Hz范圍增大隔直環(huán)節(jié)時間常數(shù)，使之低頻段有良好的相位補償特性，而且提升放大倍數(shù)(0．2Hz處提高1．76倍)。
3.PSS放大倍數(shù)和輸出限幅
PSS放大倍數(shù)都以標幺值表示。輸入值按PSS信號是哪一種，取機組額定有功功率、額定轉(zhuǎn)速或額定頻率為基值。輸出值以PSS迭加點額定機端電壓為基值。當PSS迭加點與電壓迭加點不一致時，要按低頻振蕩頻率下的環(huán)節(jié)放大倍數(shù)折算額定機端電壓值。因PSS中的超前滯后環(huán)節(jié)影響放大倍數(shù)，本文以1Hz下的放大倍數(shù)進行比較.
4.PSS開環(huán)頻率特性
開環(huán)頻率特性用于測量增益裕量及相角裕量，判斷閉環(huán)控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性，判斷PSS放大倍數(shù)是否適當。可在PSS輸入端或PSS輸出端解開閉環(huán)進行測量。
由表5可見，除臺州電廠7、8號機和北侖電廠2號機以外，開環(huán)頻率特性的增益裕量及相角裕量均符合DL／T650-1998標準的要求，增益裕量大于6dB、相角裕量大于40°。
5.負載電壓給定階躍響應(yīng)
負載電壓給定階躍響應(yīng)作為為驗證試驗項目，可以直接觀察PSS投入引起地區(qū)內(nèi)與本機有關(guān)振蕩模式阻尼比的提高，從表6中可見振蕩頻率均在1．18Hz以上。階躍響應(yīng)不能檢驗區(qū)域間與本機有關(guān)振蕩模式阻尼比的提高。試驗結(jié)果表明，以上機組PSS的作用均有效。有的機組對負載電壓階躍反映遲鈍，以至難以測量，這可能是調(diào)節(jié)器的一些環(huán)節(jié)濾去了階躍信號中的高頻分量，也可能是在試驗工況下系統(tǒng)組尼比較大。
二、對PSS工作的幾點看法
1、關(guān)于相位補償?shù)念l率范鬧
DL／T650-1998《大型汽輪發(fā)機自并勵靜止勵磁系統(tǒng)技術(shù)條仆》提出了PSS應(yīng)滿足該機各振蕩模式下的相位補償要求，其振蕩頻率一般在0．2Hz～2．0Hz范圍內(nèi)。相位補償可按分析計算得出該系統(tǒng)振蕩模式的實際頻率范圍設(shè)計，也可按0．2Hz~2．0Hz頻率范圍設(shè)計。
后者因頻帶寬，不易在全范圍滿足要求，如果有一定的經(jīng)驗，也可以經(jīng)初步分析后進行現(xiàn)場試驗整定。以上所列浙江電網(wǎng)PSS整定I作均為不依靠系統(tǒng)計算分析，僅由現(xiàn)場試驗整定。除ALSTHOM機組PSS因沒有可調(diào)整點無法擴大相位補償?shù)念l率范圍之外，其它機組在0．5Hz～1．6Hz內(nèi)滿足-60°～-135°有補償頻率特性的要求。這里要指出，在DL／T650—1998發(fā)布之前，采用有補償頻率特性-60°～-135°的要求：DL／T650-1998提出了有補償頻率特性-80°～-135°的要求。
ALSTHOM機組PSS的相位補償僅滿足0．75Hz以上低頻振蕩范圍的要求。其原因是PSS僅設(shè)計一個隔直環(huán)節(jié)，沒有超前滯后環(huán)節(jié)。建議：(1)對電力系統(tǒng)進行小干擾穩(wěn)定性分析后，判斷ALSTHOM機組PSS是否需要重新設(shè)計。(2)應(yīng)在供貨前提供勵磁系統(tǒng)數(shù)學模型參數(shù)，得到確認后再發(fā)貨。
現(xiàn)場試驗整定的條件為，勵磁調(diào)節(jié)器可以進行勵磁系統(tǒng)滯后特性的測量，即可以在PSS迭加點加入測量川的噪聲信號。但有些微機勵磁調(diào)節(jié)器做不到。對此，DL／T650-1998柄；準中明確要求，勵磁調(diào)節(jié)器應(yīng)具備測量勵磁控制系統(tǒng)滯后特性的功能。
將PSS計算分析得到不同運行方式利事故狀況下的勵磁系統(tǒng)滯后特性，結(jié)合現(xiàn)場試驗實測勵磁系統(tǒng)滯后特性，從而合理而準確地整定PSS參數(shù)。
2、關(guān)于振蕩模式的分析
通過振蕩模式的分析，了解各振蕩模式的振頻和阻尼比。
PSS首先應(yīng)保證在大小運行方式下阻尼比均滿足要求。于是要分析無PSS時大小運行方式下的阻尼比，確定必須投入PSS的電廠和機組。
電力系統(tǒng)故障以后阻尼往往被削弱，所以要進行故障預(yù)測和故障后動態(tài)穩(wěn)定性分析，以判斷在故障情況FPSS是否仍可為系統(tǒng)動態(tài)穩(wěn)定提供足夠的正阻尼。如存在問題，需進行進一步研究。
各振蕩模式的振頻應(yīng)包括在PSS頻帶范圍內(nèi)。
由于振蕩模式分析需要電力系統(tǒng)和勵磁系統(tǒng)的參數(shù)，需要運行狀態(tài)和分析經(jīng)驗的積累，建議在開展分析工作的同時，不失時機地通過現(xiàn)場試驗將大型汽輪發(fā)電機組PSS投入運”。
通過投入試驗來驗證和改進分析工作，用計算分析來指導(dǎo)和簡化PSS投入試驗。
3、關(guān)于PSS放人倍數(shù)
PSS放大倍數(shù)可按臨界放大倍數(shù)的1／3～1／5整定。浙江電網(wǎng)PSS試驗均采用測量開環(huán)頻率特性穩(wěn)定裕量的方法測量調(diào)整PSS放大倍數(shù)。其原因有三個：一是測量開環(huán)頻率特性穩(wěn)定裕量采用加白噪聲到勵磁系統(tǒng)的方法，試驗簡單，且對發(fā)電機的擾動較小，試驗安全：二二是有的裝置PSS放大倍數(shù)調(diào)整困難，臨界放大倍數(shù)不易達到：三是有的裝置PSS放大倍數(shù)做死了，沒法調(diào)整。在已進行的9處PSS試驗中，只有臺州電廠7、8號機ALSTHOM機組的增益裕量和相角裕量都小于標準規(guī)定值，說明采用測量開環(huán)頻率特性穩(wěn)定裕量的方法來測量調(diào)整PSS放大倍數(shù)是可行的。
臺州電廠7、8號機ALSTHOM機組的增益裕量和相角裕量小于標準規(guī)定值，但是其PSS放大倍數(shù)卻只有0．27和0．48，在9臺機的PSS放大倍數(shù)中偏小。北侖電廠1號機PSS計入PSS迭加點到勵磁電壓的放大倍數(shù)后，從PSS信號輸入點到勵磁電壓的總放大倍數(shù)看，與穩(wěn)定裕量的關(guān)系是明確的.
臺州電廠7、8號機和北侖電廠2號機總放大倍數(shù)人于其它機組一倍以上，它們的穩(wěn)定裕量明顯低于其它機組。
臺州電廠5號機組和溫州電廠1、2號機組有著相近的總放大倍數(shù)，但是它們的穩(wěn)定裕量有差別，這說明放大倍數(shù)與機組在系統(tǒng)中的位置有 關(guān)，放大倍數(shù)需要由試驗或計算的穩(wěn)定裕量來決定。
對一些原動機穩(wěn)定性不是很好、平時有功功率就有波動的機組，若PSS僅采用有功功率信號，會增加機組有功功率的波動。因為僅采用有功功率信號的PSS有反調(diào)作用。對此，首先應(yīng)減小原動機的擾動，其次PSS取較小的放大倍數(shù)。
4．關(guān)于PSS輸出限幅
放大倍數(shù)大，PSS輸出就容易限幅。比如取有功功率為信號的PSS放大倍數(shù)為1，輸出限幅為5％，當有功功率波動大于5％就限幅，即使有功功率波動人到無窮，PSS輸出只使基波幅值增加到5％的1．27倍。一般認為，PSS輸出限幅可以按5％～10％考慮。
不同的振蕩模式和強度對系統(tǒng)的破壞是不同的。故障發(fā)生可能伴隨幾種振蕩模式，限幅是不加區(qū)別的削弱PSS信號對各種振蕩模式的控制。智能式的PSS有可能判別嚴重后果的振蕩模式并加大對其的控制力度。
5．核實振蕩模式分析結(jié)果
可以通過勵磁系統(tǒng)加入階躍信號給系統(tǒng)一個激勵，分析該響應(yīng)，得到與本機有關(guān)的振蕩模式，從而核實振蕩模式計算分析結(jié)果。
6．制訂PSS整定計算規(guī)范和現(xiàn)場試驗大綱
上述問題涉及PSS計算分析研究。浙江省電力試驗研究所早年進行過振蕩模式的分析(小干擾穩(wěn)定性分析)和PSS參數(shù)設(shè)計，但未與PSS現(xiàn)場投運結(jié)合起來。希望滾動地進行振蕩模式的分析，相應(yīng)制訂協(xié)調(diào)一致的PSS整定計算規(guī)范和現(xiàn)場試驗大綱。1999年6月全國電力系統(tǒng)勵磁研討會也提出了這個要求。
一、浙江電網(wǎng)PSS試驗情況
1.勵磁控制系統(tǒng)滯后特性的測量
勵磁控制系統(tǒng)滯后特性即無補償頻率特性。因勵磁控制系統(tǒng)滯后特性的存在，加到勵磁調(diào)節(jié)器的附加信號經(jīng)滯后才能產(chǎn)生附加力矩。測量勵磁控制系統(tǒng)滯后特性，應(yīng)測量附加力矩對PSS迭加點的滯后角度。由于附加力矩無法測量，實際上是測量機端電壓對PSS迭加點的滯后角度。因為在發(fā)電機高功率因數(shù)運行時，機端電壓對PSS迭加點的滯后角度近似等于附加力矩對PSS迭加點的滯后角度。
由試驗可見：
(1)勵磁控制系統(tǒng)滯后特性基本分為兩種：自并勵系統(tǒng)(約-40°～90°)：勵磁機勵磁系統(tǒng)(約-40°～-150°)。
(2)同一頻率角度范圍，表示同一發(fā)電機勵磁系統(tǒng)在不同的系統(tǒng)工況和發(fā)電機工況下有不同的滯后角度，從幾度到十幾度，其中也包含了測量誤差。
(3)溫州電廠與臺州電廠雖采用同一勵磁控制系統(tǒng)，因轉(zhuǎn)子電壓反饋和調(diào)節(jié)器放大倍數(shù)不同，勵磁系統(tǒng)滯后特性發(fā)生明顯變化。
(4)勵磁調(diào)節(jié)器的PSS迭加點位置不同，勵磁控制系統(tǒng)滯后特性也不同。
2.有補償頻率特性的測量
有補償頻率特性，由無補償頻率特性與PSS單元相頻特性相加得到，用來反映經(jīng)PSS相位補償后的附加力矩相位。DL／T650-1998《大型汽輪發(fā)電機自并勵靜止勵磁系統(tǒng)技術(shù)條件》提山，有補償頻率特性在該電力系統(tǒng)低頻振蕩區(qū)內(nèi)要滿足-80°～-135°的要求，此角度以機械功率方向為零度。根據(jù)試驗的方便情況，可采用兩種方法：(1)斷開PSS信號輸入端，在PSS輸入端加噪聲信號，測量機端電壓相對PSS輸入信號的相角：(2)PSS環(huán)節(jié)的相角加上勵磁控制系統(tǒng)滯后相角。
由試驗可見：
(1)通過調(diào)整PSS參數(shù)，可以使有補償頻率特性在較寬的頻率范圍內(nèi)滿足要求。
(2)ALSTHOM機組PSS低頻段相位補償特性未能滿足要求。
(3)北侖電廠1號機PSS在小于0．4Hz范圍增大隔直環(huán)節(jié)時間常數(shù)，使之低頻段有良好的相位補償特性，而且提升放大倍數(shù)(0．2Hz處提高1．76倍)。
3.PSS放大倍數(shù)和輸出限幅
PSS放大倍數(shù)都以標幺值表示。輸入值按PSS信號是哪一種，取機組額定有功功率、額定轉(zhuǎn)速或額定頻率為基值。輸出值以PSS迭加點額定機端電壓為基值。當PSS迭加點與電壓迭加點不一致時，要按低頻振蕩頻率下的環(huán)節(jié)放大倍數(shù)折算額定機端電壓值。因PSS中的超前滯后環(huán)節(jié)影響放大倍數(shù)，本文以1Hz下的放大倍數(shù)進行比較.
4.PSS開環(huán)頻率特性
開環(huán)頻率特性用于測量增益裕量及相角裕量，判斷閉環(huán)控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性，判斷PSS放大倍數(shù)是否適當。可在PSS輸入端或PSS輸出端解開閉環(huán)進行測量。
由表5可見，除臺州電廠7、8號機和北侖電廠2號機以外，開環(huán)頻率特性的增益裕量及相角裕量均符合DL／T650-1998標準的要求，增益裕量大于6dB、相角裕量大于40°。
5.負載電壓給定階躍響應(yīng)
負載電壓給定階躍響應(yīng)作為為驗證試驗項目，可以直接觀察PSS投入引起地區(qū)內(nèi)與本機有關(guān)振蕩模式阻尼比的提高，從表6中可見振蕩頻率均在1．18Hz以上。階躍響應(yīng)不能檢驗區(qū)域間與本機有關(guān)振蕩模式阻尼比的提高。試驗結(jié)果表明，以上機組PSS的作用均有效。有的機組對負載電壓階躍反映遲鈍，以至難以測量，這可能是調(diào)節(jié)器的一些環(huán)節(jié)濾去了階躍信號中的高頻分量，也可能是在試驗工況下系統(tǒng)組尼比較大。
二、對PSS工作的幾點看法
1、關(guān)于相位補償?shù)念l率范鬧
DL／T650-1998《大型汽輪發(fā)機自并勵靜止勵磁系統(tǒng)技術(shù)條仆》提出了PSS應(yīng)滿足該機各振蕩模式下的相位補償要求，其振蕩頻率一般在0．2Hz～2．0Hz范圍內(nèi)。相位補償可按分析計算得出該系統(tǒng)振蕩模式的實際頻率范圍設(shè)計，也可按0．2Hz~2．0Hz頻率范圍設(shè)計。
后者因頻帶寬，不易在全范圍滿足要求，如果有一定的經(jīng)驗，也可以經(jīng)初步分析后進行現(xiàn)場試驗整定。以上所列浙江電網(wǎng)PSS整定I作均為不依靠系統(tǒng)計算分析，僅由現(xiàn)場試驗整定。除ALSTHOM機組PSS因沒有可調(diào)整點無法擴大相位補償?shù)念l率范圍之外，其它機組在0．5Hz～1．6Hz內(nèi)滿足-60°～-135°有補償頻率特性的要求。這里要指出，在DL／T650—1998發(fā)布之前，采用有補償頻率特性-60°～-135°的要求：DL／T650-1998提出了有補償頻率特性-80°～-135°的要求。
ALSTHOM機組PSS的相位補償僅滿足0．75Hz以上低頻振蕩范圍的要求。其原因是PSS僅設(shè)計一個隔直環(huán)節(jié)，沒有超前滯后環(huán)節(jié)。建議：(1)對電力系統(tǒng)進行小干擾穩(wěn)定性分析后，判斷ALSTHOM機組PSS是否需要重新設(shè)計。(2)應(yīng)在供貨前提供勵磁系統(tǒng)數(shù)學模型參數(shù)，得到確認后再發(fā)貨。
現(xiàn)場試驗整定的條件為，勵磁調(diào)節(jié)器可以進行勵磁系統(tǒng)滯后特性的測量，即可以在PSS迭加點加入測量川的噪聲信號。但有些微機勵磁調(diào)節(jié)器做不到。對此，DL／T650-1998柄；準中明確要求，勵磁調(diào)節(jié)器應(yīng)具備測量勵磁控制系統(tǒng)滯后特性的功能。
將PSS計算分析得到不同運行方式利事故狀況下的勵磁系統(tǒng)滯后特性，結(jié)合現(xiàn)場試驗實測勵磁系統(tǒng)滯后特性，從而合理而準確地整定PSS參數(shù)。
2、關(guān)于振蕩模式的分析
通過振蕩模式的分析，了解各振蕩模式的振頻和阻尼比。
PSS首先應(yīng)保證在大小運行方式下阻尼比均滿足要求。于是要分析無PSS時大小運行方式下的阻尼比，確定必須投入PSS的電廠和機組。
電力系統(tǒng)故障以后阻尼往往被削弱，所以要進行故障預(yù)測和故障后動態(tài)穩(wěn)定性分析，以判斷在故障情況FPSS是否仍可為系統(tǒng)動態(tài)穩(wěn)定提供足夠的正阻尼。如存在問題，需進行進一步研究。
各振蕩模式的振頻應(yīng)包括在PSS頻帶范圍內(nèi)。
由于振蕩模式分析需要電力系統(tǒng)和勵磁系統(tǒng)的參數(shù)，需要運行狀態(tài)和分析經(jīng)驗的積累，建議在開展分析工作的同時，不失時機地通過現(xiàn)場試驗將大型汽輪發(fā)電機組PSS投入運”。
通過投入試驗來驗證和改進分析工作，用計算分析來指導(dǎo)和簡化PSS投入試驗。
3、關(guān)于PSS放人倍數(shù)
PSS放大倍數(shù)可按臨界放大倍數(shù)的1／3～1／5整定。浙江電網(wǎng)PSS試驗均采用測量開環(huán)頻率特性穩(wěn)定裕量的方法測量調(diào)整PSS放大倍數(shù)。其原因有三個：一是測量開環(huán)頻率特性穩(wěn)定裕量采用加白噪聲到勵磁系統(tǒng)的方法，試驗簡單，且對發(fā)電機的擾動較小，試驗安全：二二是有的裝置PSS放大倍數(shù)調(diào)整困難，臨界放大倍數(shù)不易達到：三是有的裝置PSS放大倍數(shù)做死了，沒法調(diào)整。在已進行的9處PSS試驗中，只有臺州電廠7、8號機ALSTHOM機組的增益裕量和相角裕量都小于標準規(guī)定值，說明采用測量開環(huán)頻率特性穩(wěn)定裕量的方法來測量調(diào)整PSS放大倍數(shù)是可行的。
臺州電廠7、8號機ALSTHOM機組的增益裕量和相角裕量小于標準規(guī)定值，但是其PSS放大倍數(shù)卻只有0．27和0．48，在9臺機的PSS放大倍數(shù)中偏小。北侖電廠1號機PSS計入PSS迭加點到勵磁電壓的放大倍數(shù)后，從PSS信號輸入點到勵磁電壓的總放大倍數(shù)看，與穩(wěn)定裕量的關(guān)系是明確的.
臺州電廠7、8號機和北侖電廠2號機總放大倍數(shù)人于其它機組一倍以上，它們的穩(wěn)定裕量明顯低于其它機組。
臺州電廠5號機組和溫州電廠1、2號機組有著相近的總放大倍數(shù)，但是它們的穩(wěn)定裕量有差別，這說明放大倍數(shù)與機組在系統(tǒng)中的位置有 關(guān)，放大倍數(shù)需要由試驗或計算的穩(wěn)定裕量來決定。
對一些原動機穩(wěn)定性不是很好、平時有功功率就有波動的機組，若PSS僅采用有功功率信號，會增加機組有功功率的波動。因為僅采用有功功率信號的PSS有反調(diào)作用。對此，首先應(yīng)減小原動機的擾動，其次PSS取較小的放大倍數(shù)。
4．關(guān)于PSS輸出限幅
放大倍數(shù)大，PSS輸出就容易限幅。比如取有功功率為信號的PSS放大倍數(shù)為1，輸出限幅為5％，當有功功率波動大于5％就限幅，即使有功功率波動人到無窮，PSS輸出只使基波幅值增加到5％的1．27倍。一般認為，PSS輸出限幅可以按5％～10％考慮。
不同的振蕩模式和強度對系統(tǒng)的破壞是不同的。故障發(fā)生可能伴隨幾種振蕩模式，限幅是不加區(qū)別的削弱PSS信號對各種振蕩模式的控制。智能式的PSS有可能判別嚴重后果的振蕩模式并加大對其的控制力度。
5．核實振蕩模式分析結(jié)果
可以通過勵磁系統(tǒng)加入階躍信號給系統(tǒng)一個激勵，分析該響應(yīng)，得到與本機有關(guān)的振蕩模式，從而核實振蕩模式計算分析結(jié)果。
6．制訂PSS整定計算規(guī)范和現(xiàn)場試驗大綱
上述問題涉及PSS計算分析研究。浙江省電力試驗研究所早年進行過振蕩模式的分析(小干擾穩(wěn)定性分析)和PSS參數(shù)設(shè)計，但未與PSS現(xiàn)場投運結(jié)合起來。希望滾動地進行振蕩模式的分析，相應(yīng)制訂協(xié)調(diào)一致的PSS整定計算規(guī)范和現(xiàn)場試驗大綱。1999年6月全國電力系統(tǒng)勵磁研討會也提出了這個要求。
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